СТАТЬИ И ПУБЛИКАЦИИ

Вход или Регистрация

ПОМОЩЬ В ПАТЕНТОВАНИИ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКИЙ ФОРУМ Научно-техническая библиотекаНаучно-техническая библиотека SciTecLibrary
 
Cтатьи и Публикации О ЕДИНСТВЕ ИЗМЕРЕНИЙ ГАЗОПРОНИЦАЕМОСТИ ФОРМОВОЧНЫХ И СТЕРЖНЕВЫХ СМЕСЕЙ В ЛИТЕЙНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ

 

О ЕДИНСТВЕ ИЗМЕРЕНИЙ ГАЗОПРОНИЦАЕМОСТИ ФОРМОВОЧНЫХ И СТЕРЖНЕВЫХ СМЕСЕЙ В ЛИТЕЙНОМ ПРОИЗВОДСТВЕ

©  Гомельский Ю.С.

К.т.н.

Контакт с автором: yuli.gomelsky@gmail.com

yuligom@xtra.co.nz

 

 

АННОТАЦИЯ

Рассмотрен ряд используемых в настоящее время приборов для измерения газопроницаемости (ИГ). Оценено их соответствие требованиям обеспечения единства измерений. Приведены количественные оценки зависимости (разброса) показаний от температуры и абсолютного давления воздуха при условиях испытаний для различных ИГ и дана методика компенсации разброса путём приведения результатов измерений к нормальным условиям. Обоснована необходимость:

- приведения результатов измерений газопроницаемости к нормальным условиям и закрепления этого требования в нормативных документах;

- разработки нового поколения ИГ, соответствующих требованиям единства измерений и удобных в эксплуатации.

_____________________________________________________________

В рамках нашей темы единство измерений газопроницаемости должно обеспечить получение идентичных (в пределах нормированной погрешности) результатов при измерении одинаковых образцов на различных по конструкции измерителях газопроницаемости (ИГ) и при отличающихся параметрах внешней среды, в основном температуры и абсолютного давления воздуха, в месте проведения испытания. Используемые в настоящее время ИГ данным требованиям в полной мере не соответствуют. Целью настоящей работы является количественное определение погрешностей и обоснование методики их компенсации путём приведения результатов измерения к нормальным условиям (температура- 200С; абсолютное давление- 760 мм рт.ст. (1013 гПа)).

Известны 3 основные принципиальные схемы определения газопроницаемости, т.е. удельной пневматической проводимости образца, представленные на рис.1. Кроме этого, существует несколько видов схем, построенных по принципу компенсации, которые в практике не используются. Стандартный метод (рис.1а), при котором величина расхода определяется по времени пропускания через образец заданного объёма воздуха, обеспечивает наименьшую погрешность, но требует значительных затрат времени на выполнение измерений и базируется на использовании громоздкого и неудобного в эксплуатации колокольного устройства с водяным затвором, которое нуждается в регулярном обслуживании, особенно в запылённых средах, для смены воды и очистки колокола и других частей от осевшей пыли. Ускоренный метод (рис.1b,c), при котором величина расхода определяется по перепаду давления на мерной диафрагме (ниппеле), позволяет сократить время испытаний, но приводит к значительному увеличению погрешности за счёт добавления ниппеля. Схемы со встроенной воздуходувкой (рис.1c) не требуют значительных затрат времени на обслуживание, но предусматривают использование специального стабилизатора давления и пригодны преимущественно для ускоренного метода.

 

В табл. 1 приведены основные характеристики некоторых типов ИГ, применяемых в лабораториях. Данные заимствовоны из информационных материалов изготовителей.

Таблица 1.Технические характеристики ИГ

Тип ИГ Изготовитель Метод

измерения

Пределы

измерения, ед.

Индикатор

показаний

Погреш-

ность

Приме-

чание

04315 АО “ЛИТМАШПРИБОР”

(Россия)

Рис.1а

Рис.1b

30-300

300-1000

Водяной

манометр

+15 ед

+50 ед

Подъём

колокола

вручную

04316 ГП УкрНИИлитмаш

(Украина)

Рис.1b 10-50

30-1000

Стрелочн.

напоромер

+5% Подъём

колокола

вручную

LPiR-2e “MULTISERW-MOREK”

(Польша)

Рис.1c 2-80

70-4000

Электронн.

цифровой

Класс

манометра

1,5

Возможн.

погрешн.

>+ 1,5%

42105 “SIMPSON-GEROSA”

(США)

Рис.1a Нет

данных

 

Электронн.

цифровой

Нет

данных

Подъём

колокола

автомати-

ческий

Наиболее совершенным из современных является ИГ типа 42105, который построен на базе стандартного метода, имеет оптические датчики для отсчёта времени опускания колокола, цифровой индикатор показаний, устройство пересчёта времени опускания и возможность автоматического подъёма колокола, благодаря использованию специальных пневматических элементов и подключения к централизованной магистрали сжатого воздуха. В сопроводительной документации на данный ИГ отсутствует упоминание о коррекции влияния климатических факторов, что , по нашему мнению, является недостатком. Кроме этого, наличие колокола с водяным затвором и необходимость очищать магистральный воздух создают эксплуатациооные неудобства.

Погрешности, присущие ИГ табл.1, можно разделить на две группы: обусловленные конструкцией и обусловленные методом измерения. К первой группе относится воздействие выталкивающей Архимедовой силы, силы вязкого трения колокола о воду, а также трения в направляющих, влияющих на величину давления под колоколом, погрешности манометров (разметки шкал и считывания показаний), погрешности отсчёта времени опускания колокола, погрешности стабилизации давления в ИГ с воздуходувкой, погрешности тарировки ниппелей. Сюда же относится погрешность, связанная с изменением высоты образца и т.п. Поскольку зависимость газопроницаемости от времени опускания колокола ( стандартный метод) и от перепада давления на образце (ускоренный метод) – нелинейная, то незначительные отклонения при отсчёте времени и давления приводят к весьма значительным отклонениям результата. Всё, отмеченное выше, приводит к величине основной относительной погрешности, соизмеримой с + 5%. Были предприняты попытки принципиально уменьшить данную группу погрешностей путём использования линейного ротаметрического измерителя расхода (Л.1, 2), но работа не была доведена до серийного производства из- за обстоятельств конъюнктуры. В данной статье первая группа погрешностей детально не рассматривается. Главный предмет рассмотрения- вторая группа, которая связана с изменением параметров продуваемого при измерениях воздуха: коэффициента динамической вязкости и удельного веса, зависящих от температуты и абсолютного давления. Это оказывает влияние на результат измерения, причём возможные погрешности значительно превышают указанные выше 5%. Эти вопросы были поставлены нами ранее (Л.2), однако не были приняты, поскольку считалось, что определение газопроницаемости не требует высокой точности и достоверности результатов, что в большинстве случаев следует ограничивать только её нижний предел и т.д. Нам подобные аргументы не представляются убедительными, особенно из-за возросших современных требований к качеству смесей и рентабельности литейного производства. Материал (Л.2) был значительно сокращён редакцией. Учитывая все эти обстоятельства, считаем целесообразным вновь обратиться к вопросам единства измерений газопроницаемости, поскольку за последние более, чем 50 лет никаких принципиально новых ИГ на рынке не появилось.

Рассмотрим влияние изменений параметров воздуха и способ коррекции этого влияния при измерении газопроницаемости стандартным методом. Испытуемый образец представим в виде системы параллельно соединённых капилляров. При ламинарном характере течения воздуха его расход через данный образец в соответствии с (Л.3) выразится известной формулой Пуазейля:

, (1)

где:

Если принять, что

, (2)

Расход в данном случае определяется по времени (в мин) протекания через образец 2000 см3 воздуха (для ИГ мод. 04315) под давлением 10 гс/см2 (100 мм в.ст.) ( рис.1а).

С учётом того, что =19,63 см2, а =5 см, получаем в соответствии с (3):

, (4)

где: - величина газопроницаемости, определённая стандартным методом, см4/гс*мин,

- время протекания 2000 см3 воздуха через образец, мин.

Из (3) получается размерность внесистемной единицы газапроницаемости, которая имеет хождение в настоящее время, при этом величина газопроницаемости нелинейно зависит от времени протекания.

Из ф- лы (3) видно, что результат измерения газопроницаемости зависит как от свойств образца(), так и от параметра продуваемого воздуха (). Это обстоятельство является причиной разброса показаний или дополнительной погрешности измерений и вынуждает прибегнуть к корректировке для минимизации этой погрешности. Суть корректировки сводится к приведению показаний для фиксированного значения т.е. к значению при нормальных условиях как это широко используется в практике измерения расхода газов. Поэтому из (3) следует, что:

(5)

где: - значение газопроницаемости, приведенное к нормальным условиям.

Процедура приведения сводится к умножению величины газопроницаемости, найденной обычным способом, на коэффициент. При этом по величине действительного расхода при условиях испытаний определяется расход через данный образец при нормальных условиях. Эта простая операция обеспечивает выполнение требований единства измерений, т.к. в этом случае результаты измерений газопроницаемости некоего образца, выполненных при различных температурах и давлениях, будут идентичны. Без введения коррекции они будут отличаться. Всё это приводит нас к естественному требованию: величина газопроницаемости в практическом обиходе и в технической документации должна быть приведенной к нормальным условиям .

Определим величину корректирующего коэффициента для стандартного метода и возможный разброс показаний при отсутствии корректировки. Строго говоря, возд, кроме температуры и давления, зависит от многих трудноучитываемых факторов: влажности, содержания других примесей, в том числе пыли. Наличие водяного пара незначительно снижает значение , т.к. пара, примерно, в 2 раза меньше возд, а содержание водяного пара в воздухе при t=350C не превышает 4%, а при t=150C- 1,2%. Поэтому для наших подсчётов ограничимся только влиянием температуры и абсолютного давления воздуха, поскольку избыточное давление воздуха в условиях испытаний составляет около1% от абсолютного. В табл. 2 приведены значения возд, взятые из (Л.4)

Таблица 2.Коэффициент динамической вязкости воздуха *106, кг/(с*м)

 

Температура, 0С 10 20 30 40 50
Абсолютное давление,

735, 6 мм рт. ст.

17,75 18,24 18,73 19,22 19,66
Абсолютное давление,

760 мм рт. ст.

17,65 18,14 18,63 19,12 19,61

На основании усреднённых данных табл.2 получено следующее соотношение:

(6)

где:

В табл.3 приведены значения 0, вычисленные по ф-ле (6). Анализ данных табл.3 показывает, что при изменении климатических условий в указанных пределах разброс результатов измерений газопроницаемости одного и того же образца по отношению большего к меньшему может достигать 6,8%. Это превышает величину регламентируемой погрешности (см. табл.1). Попутно заметим, что нами выбраны достаточно узкие пределы изменений температуры и давления. Известны редкие случаи, когда абсолютное давление выходит за эти пределы (следует также учитывать разницу высот над уровнем моря, т.к. на каждые 100 м изменения высоты давление падает, примерно, на 9,5 мм рт.ст.), кроме этого, в реальных условиях цеховых лабораторий, не оборудованных кондиционерами, температура также может выходить за указанные пределы.

Таблица 3.Корректирующий коэффициент(множитель) , [-]

 

 

Абсолютное давление,

мм рт.ст. (гПа)

Температура, 0С
15 20 25 30 35
720 (960) 0,995 1,009 1,022 1,036 1,049
730 (973) 0,993 1,007 1,020 1,034 1,047
740 (987) 0,991 1,004 1,018 1,031 1,045
750 (1000) 0,989 1,002 1,016 1,029 1,043
760 (1013) 0,986 1,000 1,013 1,027 1,040
770 (1037) 0,984 0,998 1,011 1,025 1,038
780 (1040) 0,982 0,996 1,009 1,023 1,036

Введение коррекции в соответствии с табл.3 приводит результат измерений газопроницаемости стандартным методом к нормальным условиям, что сводит к нулю разброс показаний, вызванный климатическими факторами. Основная причина разброса- это изменение температуры (5,5%), на “долю” давления выпадает 1,3%, поэтому в зависимости от конъюнктуры можно отказаться от коррекции по давлению. При этом табл.3 вырождается в одну строчку для среднего давления, например, 750 мм рт.ст., а ф- ла (6) соответственно упрощается.

Коррекция может быть введена автоматически, для чего потребуются дополнительные средства измерения и преобразователи сигналов по температуре и давлению в составе ИГ( либо только по температуре). Коррекция может быть введена вручную оператором (лаборантом) путём воздействия на некоторые органы управления, устанавливая их в положения, соответствующие текущим значениям температуры и абсолютного давления, которые определяются по термометру и барометру. В данном случае дополнительные затраты будут значительно меньше. И, наконец, возможен способ коррекции путём определения корректирующего коэффициента по табл.3 и ручного умножения результата измерения на этот коэффициент. Данный способ не требует дополнительных затрат.

Теперь рассмотрим климатический разброс и его коррекцию применительно к ИГ, предназначенных для ускоренного метода определения газопроницаемости (рис.1b,с). Газопроницаемость и в данном случае определяется по ф-ле (3), но расход

вычисляется по перепаду давления на ниппеле по известной формуле (Л5):

(7)

где:

В комплект устройств табл.1 входит 2 ниппеля для двух пределов измерения газопроницаемости. Номинальные диаметры ниппелей 0,5 и 1,5 мм. До установки в ИГ ниппели должны быть оттарированы. Тарировка ниппеля сводится к доводке его диаметра до такой величины, при которой обеспечивается протекание 2000 см3 воздуха под давлением 10 гс/см2 за 4,5 мин (расход 444,4 см3/мин) для ниппеля с диаметром 0,5 мм и за 0,5 мин (расход 4000 см3/мин) для второго ниппеля. Тарировка выполняется по схеме рис.1а. Однако, для правильной тарировки ниппелей и идентификации их характеристик независимо от изготовителя, что важно для обеспечения единства измерений, это условие не является достаточным. Доводка должна выполняться с учётом климатических факторов. При этом указанные выше номинальные значения расхода должны иметь место при нормальных условиях. Для этого при другом сочетании климатических факторов следует добиваться других значений расхода путём выбора соответствующих величин времени протекания, которые указаны в табл. 4. Если эта операция не выполняется, то величина расхода, измеряемого по перепаду давления по ф- ле (7), будет зависеть от соотношения . Если операция выполняется, то имеет место соотношение ( - это удельный вес воздуха при нормальных условиях), что позволит, вводя данное соотношение, определять действительный расход в условиях испытаний, который затем корректируется при помощи коэффициента для приведения результата к нормальным условиям. Данные табл. 5 показывают, что в первом случае наибольший разброс по отношению большего к меньшему (если измерения выполняются на различных ИГ) будет 15,7%, а во втором- составит только 7,6%, т.е. подгонка ниппелей с учётом данных табл. 4 является актуальной.

Таблица 4.Время протекания для ниппеля диаметром 0,5 мм, с

 

 

Абсолютное давление,

мм рт.ст. (гПа)

Температура, 0С
15 20 25 30 35
720 (960) 265,0 262,9 260,6 258,4 256,4
730 (973) 266,8 264,7 262,4 260,1 258,1
740 (987) 268,7 266,5 254,2 261,9 259,9
750 (1000) 270,5 268,1 266,0 263,7 261,6
760 (1013) 272,5 270,0 267,9 265,5 263,4
770 (1037) 274,1 271,9 269,5 267,3 265,0
780 (1040) 275,8 273,6 271,4 268,9 266,8

Время протекания для ниппеля диаметром 1,5 мм, с

 

720 (960) 29,4 29,2 29,0 28,7 28,5
730 (973) 29,6 29,4 29,2 28,9 28,7
740 (987) 29,9 29,6 29,4 29,1 28,9
750 (1000) 30,1 29,8 29,6 29,3 29,1
760 (1013) 30,3 30,0 29,8 29,5 29,3
770 (1037) 30,5 30,2 29,9 29,7 29,4
780 (1040) 30,6 30,4 30,2 29,9 29,6

Оценим количественно возможные расхождения для ускоренного метода и определим величины корректирующих коэффициентов. В соответствии с уравнением Менделеева- Клапейрона получаем:

(8)

где:

Результаты вычислений по ф-ле (8) сведены в табл. 5.

Таблица 5. Корректирующий коэффициент(множитель) [-]

 

 

Абсолютное давление,

мм рт.ст. (гПа)

Температура, 0С
15 20 25 30 35
720 (960) 1,019 1,027 1,036 1,045 1,053
730 (973) 1,012 1,020 1,029 1,038 1,046
740 (987) 1,005 1,013 1,022 1,031 1,039
750 (1000) 0,998 1,007 1,015 1,024 1,032
760 (1013) 0,991 1,000 1,008 1,017 1,025
770 (1037) 0,985 0,993 1,002 1,010 1,019
780 (1040) 0,979 0,987 0,995 1.004 1,012

Аппроксимированная линейная зависимость выражается следующим образом:

1+17,1*10-4(t-20)-6,6*10-4(P-760). (9)

В данном случае, как и для стандартного метода, определяется действительное значение расхода через данный образец, а затем путём умножения на кэффициент коррекции определяется величина расхода при нормальных условиях, которая характеризует .

Теперь определим возможный разброс показаний при измерении газопроницаемости ускоренным методом и значения коэффициентов коррекции показаний. С учётом (3,5,7) для ИГ с некорректированными ниппелями получаем:

(10)

где: - показание ИГ с некорректированными ниппелями, ед (см4/гс*мин);

тар- удельный вес воздуха при условиях тарировки.

Для ИГ с корректированными ниппелями:

. (11)

 

Основной корректирующий коэффициент (множитель) Kk, который используется при каждом измерении, приведен в (11) и табл. 6. Если коррекция ниппелей не проведена и неизвестна величина, то даже в случае введения коррекции в соответствии с (11) возможен разброс показаний по отношению большего к меньшему до 7,5% при измерении одинаковых образцов на разных ИГ, причём у некоторого ИГ показания всегда будут больше, а у другого- меньше. Ниже приведена методика минимизации разброса, которая может быть реализована каждым пользователем. На основании данных

табл.3 и 5 составлена табл. 6 для корректирующего коэффициента в соответствии с

ф- лой (11)

Таблица 6.Корректирующий коэффициент(множитель) Kk= [-]

 

 

Абсолютное давление,

мм рт.ст. (гПа)

Температура, 0С
15 20 25 30 35
720 (960) 1,014 1,036 1,059 1,083 1,105
730 (973) 1,005 1,027 1,050 1,073 1,095
740 (987) 0,996 1,017 1,040 1,063 1,086
750 (1000) 0,987 1,009 1,031 1,054 1,076
760 (1013) 0,977 1,000 1,021 1,044 1,066
770 (1037) 0,969 0,991 1,013 1,035 1,058
780 (1040) 0,961 0,983 1,004 1.027 1,048

Аналитическое выражение для линейной аппроксимации корректирующего коэффициента табл. 6 имеет следующий вид:

 

Kk= =1+44,1*10-4(t-20)-8,8*10-4(P-760). (12)

Приведенные выше расчёты показывают, что возможный разброс показаний только от изменения климатических условий может достигать 23,3%, что нам представляется недопустимым, поскольку может привести к значительным потерям из- за неправильной оценки реальных свойств смесей. Поэтому нами предлагается простая методика расчёта поправок к показаниям ИГ, которая позволяет каждому пользователю повысить степень достоверности результатов измерения газопроницаемости ускоренным методом, хотя бы в пределах своего предприятия, путём приведения результатов к нормальным условиям с попутной минимизацией неизбежных систематических погрешностей. Методика применима в чистом виде к ИГ мод.04315, который предназначен для выполнения испытаний стандартным методом. Методика может быть использована также для ИГ мод. 04315 и LPiR-2e c учётом их специфики.

Итак, рекомендуется пользователям ИГ мод. 04315:

  1. Стандартным методом продуть по 5 раз 2000 см3 воздуха через каждый ниппель, который, например, может быть установлен в гильзу вместо образца при помощи специальной пробки для предотвращения утечек (рис.1а). При этом фиксировать время опускания и величину давления под колоколом. Определить средние значения для каждого ниппеля , и , .
  2. По данным табл. 7 определить величину для конкретных условий проведения данной процедуры.
  3. Вычислить поправочный коэффициент для каждого ниппеля по следующим ф-лам

 

,

,

где:

поправочные коэффициенты соответственно для ниппелей с  диаметром 0,5 и 1,5 мм.

Таблица 7.Корректирующий коэффициент(множитель) [-]

 

 

Абсолютное давление,

мм рт.ст. (гПа)

Температура, 0С
15 20 25 30 35
720 (960) 0,981 0,974 0,965 0,957 0,950
730 (973) 0,988 0,980 0,972 0,963 0,956
740 (987) 0,995 0,987 0,978 0,970 0,962
750 (1000) 1,002 0,994 0,985 0,977 0,969
760 (1013) 1,009 1,000 0,992 0,983 0,976
770 (1037) 1,015 1,007 0,998 0,990 0,981
780 (1040) 1,021 1,013 1,005 0,996 0,988

Коэффициенты и вычисляются один раз и после этого используются при выполнении всех измерений. В каждом конкретном случае измерения газопроницаемости результат, полученный обычным способом, следует умножать на коэффициент в соответствии с выбранным пределом измерения и ниппелем:

,

где: - по ф- ле (12) или табл. 6

Использование данной методики позволяет без дополнительных затрат значительно уменьшить разброс показаний ИГ, благодаря выполнению требований единства измерений газопроницаемости путём приведения результатов к нормальным условиям.

Каждый пользователь может при этом сравнить некорректированные результаты с корректированными и оценить, насколько изменилась погрешность. Подчас может оказаться, что газопроницаемость реальных смесей более стабильна, чем некорректированные показания ИГ, зависящие от климатических факторов, а не от технологии приготовления смесей. Повышение точности измерения газопроницаемости позволит более достоверно определять и другие характеристики смесей и материалов, связанные с газопроницаемостью.

Приведенные выше расчёты показывают, что наиболее приемлемым с точки зрения метрологии является стандартный метод определения газопроницаемости, однако современные ИГ, построенные на его базе, имеют колокол с водяным затвором, что вызывает значительные неудобства в эксплуатации. По нашему мнению, следующее

поколение ИГ должно быть построено на базе стандартного метода, но без использования указанного колокола. В качестве возможного принципиального решения предлагается ИГ по (Л.6), предварительная проработка которого подтверждает реальность его функционирования с автоматическим приведением результатов измерения газопроницаемости к нормальным условиям.

На основании изложенного заключаем, что для обеспечения требований единства измерений газопроницаемости следует:

  1. Приводить результаты измерения газопроницаемости к нормальным условиям как это общепринято для измерения расхода газов и закрепить данное требование в нормативных документах.
  2. Рекомендовать пользователям современных ИГ приводить результаты измерений газопроницаемости к нормальным условиям вручную, используя предложенную методику.
  3. Новое поколение ИГ строить на базе стандартного метода без использования колокола с водяным затвором и с автоматическим приведением результатов к нормальным условиям, что позволит перевести измерение газопроницаемости на новый более высокий метрологический уровень.

Литература.

  1. Гомельский Ю.С. А.С. СССР по заявке №3446445/25 от 31.05.82.
  2. Гомельский Ю,С, Об измерении газопроницаемости формовочных и стержневых смесей, ЛП, №3, 1986 г.
  3. Берг П.П. Формовочные материалы, Машгиз, М., 1963 г.
  4. Чиркин В.С. Теплофизические свойства материалов, Физматгиз, М. 1959 г.
  5. Лоскутов В.И. Лабораторные приборы для измерения жидкостей и газов, Машгиз, М., 1955 г.
  6. Гомельский Ю.С. и др. А,С, СССР №817541, кл. G 01 N 15/08 (3.05.79).

 

 

Дата публикации: 5 июня 2008
Источник: SciTecLibrary.ru

Вы можете оставить свой комментарий по этой статье или прочитать мнения других в следующих разделах ФОРУМА:
Свернуть Защита интеллектуальной собственности и авторских прав
Диспуты по темам изобретательства. Вопросы по изобретениям, проблемы на пути изобретателей и методы их решения.
Патентование. Все о патентовании изобретений, полезных моделей, промышленных образцов и товарных знаков.
Нерешенные задачи. Здесь идет обсуждение нерешенных задач: безопорный двигатель, вечный двигатель, преодоление гравитации и пр.
Свернуть Точные науки и дисциплины
Дебаты по Теории Относительности Эйнштейна. Все кому не лень хотят опровергнуть Теорию Относительности Эйнштейна. Вам предоставляется слово для аргументации.
Физика, астрономия, математические решения. Физико-математические вопросы, наблюдения, исследования, теории и их решение.
Физика альтернативная. Новые взгляды на физические законы, теории, эксперименты, не вписывающиеся в общепринятые законы физики.
Teхника, узлы, механизмы, электроника и аппаратура. Все про технику, приборы, детали, узлы и механизмы. Электроника, компьютеры, программное обеспечение. Новые технические решения в самых разных областях.
Биология, Генетика, Все о жизни. Генетика и другие вопросы биологии. Их развитие. Медицина. Биотехнологии, агротехника и сельское хозяйство. Эволюционные теории и альтернативные им.
Химия. Вопросы по химическим технологиям, разработкам и применению химических материалов. Химические элементы и их свойства.
Геология, все о Земле и ее обитателях. Геология, метеорология, антропология, сейсмология, атмосферные явления и непознанные эффекты природы.
Свернуть Мозговой штурм
Генератор решений. Здесь Вы можете заработать реальные деньги, помогая решать фирмам, предприятиям и частным лицам те или иные технические задачи, которые перед ними стоят. Те, кто ставят задачи перед участниками должны обозначить гонорар за ее решение и перевести указанную сумму на общий счет генератора.
Головоломки. Если у Вас есть желание поломать голову над интересными логическими задачами - Вам сюда.
Гипотезы. В этой теме идет обсуждение гипотез и предположений, основанных чисто на теории и логике.
Найди ляп! Этот раздел для тех, кто хочет мысленно расслабиться. Он посвящен задачам по поискам ляпов, которые встречаются в литературе, интернете, кино и на телевидении.
Свернуть Взгляд в будущее и настоящее
Глобальные темы. Вопросы касающиеся всех. Глобальные угрозы и злободневные темы современности.
Наука и ее развитие. Все о развитии науки, направлениях и перспективах движения научной мысли и знаний.
Новая Цивилизация. Принципы социального устройства новой цивилизации. Увеличение роли созидательного интеллекта... Отдалённые перспективы развития человечества...
Вопросы без ответов. Этот раздел посвящен вопросам и проблемам, которые до сих пор не решены. Предлагайте свои решения.
Военная стратегия и тактика современных боевых действий. Об особенностях современного военного искусства. Проблемные вопросы теории и практики подготовки вооруженных сил к войне, её планирование и ведение в различных конфликтах на планете.
Свернуть Гуманитарные науки и дисциплины
Философские дискуссии. Диспуты по вопросам жизни, сознания, бытия и иных философских понятий.
Экономика. Вопросы по экономике и о путях развития России и других стран.
Социология, Политология, Психология. В этом разделе обсуждаются вопросы, как отдельных частных исследований данных наук, так и проблема соотношения этих наук с остальными.
Образование. Все об образовании: как учить, кому учить, чему учить и кого учить.
Религия и атеизм. Вопросы религий и атеистические взгляды, религиозные споры.

Хотите разместить свою статью или публикацию, чтобы ее читали все?
Как это сделать - узнайте здесь.

Назад

 
О проекте Контакты Архив старого сайта

Copyright © SciTecLibrary © 2000-2017

Агентство научно-технической информации Научно-техническая библиотека SciTecLibrary. Свид. ФС77-20137 от 23.11.2004.